Внимание! ​​​​grand-referat.ru не продает дипломы, аттестаты об образовании и иные документы об образовании. Все услуги на сайте предоставляются исключительно в рамках законодательства РФ.

Тепловой расчёт двигателя

Защита прав потребителей при продаже товаров

Переход России от плановой экономики к рыночной, законодательное закрепление многообразия форм собственности, придание законного статуса предпринимательской деятельности и определение её организационн

Куликовская битва и ее историческое значение

Дмитрий стал московским князем в возрасте девяти лет. Малолетство правителя — суровое испытание для средневекового государства. Твердая позиция московского боярства и особенно церкви, возглавляемой м

Комплекс вредителей зерна и система защиты от него в условиях хранения

Зимуют личинки, куколки, жуки внутри зерна. Последние могут зимовать в межзерновом пространстве, в самых различных местах зернохранилищ. Весной с повышением температуры воздуха до 17°С самки начинаю

Национальное самосознание - главный фактор в построении могущественной и процветающей России

Известный психолог Оболенский так определил сущность этих действий: ' Воспитание должно гармонировать с требованиями своей эпохи' . Развитие нравственных качеств личности, в те годы, определялось, как

Ярослав Мудрый

Ярослав был недоволен еще тем, что отец оказывал предпочтение младшему его брату, Борису . Разгневавшись на Ярослава, Владимир готовился лично идти против него и велел уже исправлять дороги и строить

Разработка автоматизированного рабочего места для учёта статистики экзаменационной сессии

Список литературы. ВВЕДЕНИЕ Любая деятельность человека связана с обработкой информации. При этом наибольший успех имеет тот, кто может качественно обработать достаточно большой объем информации за пр

Вексельное обращение

Именно развитие вексельного обращения привело к обезналичиванию всех денежных расчетов: вытеснению из денежного обращения металлов — золота и серебра, замене эквивалентов менового оборота бумажными си

Данте Алигьери. "Божественная комедия"

Достигнув совершеннолетия, Данте записался в 1283 г. в цех аптекарей и врачей, который включал также книгопродавцев и художников и принадлежал к числу семи «старших» цехов Флоренции. Данте получил обр

Скачать работу - Тепловой расчёт двигателя

Успешное применение двигателей внутреннего сгорания, разработка опытных конструкций и повышение мощностных экономических показателей стали возможны в значительной мере благодаря исследованиям и разработке теории рабочих процессов в двигателях внутреннего сгорания.

Выполнение задач по производству и эксплуатации транспортных двигателей требует от специалистов глубоких знаний рабочего процесса двигателей, знания их конструкций и расчёта двигателей внутреннего сгорания.

Рассмотрение отдельных процессов в двигателях и расчёт позволяют определить предполагаемые показатели цикла, мощность и экономичность, а также давление газов действующих в надпоршневом пространстве цилиндра в зависимости от угла поворота коленчатого вала. По данным расчёта можно установить основные размеры двигателя (диаметр цилиндра и ход поршня) и проверить на прочность его основные детали. 2. Технические условия и выбор исходных параметров Произвести расчёт четырёхтактного t =4 карбюраторного двигателя предназначенного для легкового автомобиля.

Эффективная мощность двигателя Ne =117 кВт, при частоте вращения коленчатого вала n =5600 об/мин.

Двигатель четырёхцилиндровый, i =4 с рядным расположением.

Степень сжатия e =6,86. При проведении теплового расчёта для нескольких скоростных режимов (обычно выбирают 3 или 4 основных режима). Для карбюраторного двигателя такими режимами являются: 1) Режим минимальной частоты вращения коленчатого вала (холостого хода) 2) nmin 600 1000 об/мин. 3) Режим максимального крутящего момента nm =(0,4…0,6)* nN 4) Режим максимальной мощности при nN 5) Режим максимальной скорости движения автомобиля при nmax =(1,05…1,20)* nN C учётом приведённых рекомендаций и заданий ( nN =5600 об/мин) тепловой расчёт последовательно производится для n=1000 3199,999992 об/мин. 5600 6000,00016 об/мин. 3. Топливо В соответствии с заданной степенью сжатия e =6,86 можно использовать бензин марки АИ-72 Средний элементарный состав и молекулярная масса топлива: C =0,855 H =0,145 mt =115 кг/кмоль.

Низшая теплота сгорания топлива : Hu =33,891* C +125,6* H -2,51*9* H =43,913255 МДж/кг 43913,255 кДж/кг 4. Определение параметров рабочего тела Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания одного килограмма топлива: C =0,855 H =0,145 LO = (1/0,208)*(( C /12)+( H /4))=0,516826923 кмоль возд/кг топл. IO = (1/0,23)*((8/3)* C +8* H )=14,95652174 кмоль возд/кг топл.

Коэффициент избытка воздуха устанавливается на основании следующих соображений. На современных двигателях устанавливают много камерные карбюраторы, обеспечивающие получение почти идеального состава смеси по скоростной характеристике.

Возможность применения для рассчитываемого двигателя двухкамерного карбюратора с обогатительной системой и системой холостого хода позволяет получить при соответствующей регулировке как мощностной, так и экономичный состав смеси.

Стремление получить двигатель достаточно экономичный и с меньшей токсичностью продуктов сгорания, которая достигается при a =0,95 на основных режимах, а на режимах минимальной частоты вращения коленчатого вала a =0,86. Количество горючей смеси при n=1000 об / мин MI=( a *LO)+(1/mt)=0,453166806 кмоль гор . см / кг топл . a =0,86 LO =0,516826923 кмоль возд/кг топл. mt=115 кг/моль при n =3199,999992 об/мин. 5600 6000,00016 об/мин. MI= a *LO+1/mt=0,499681229 кмоль гор . см / кг топл . a =0,95 LO =0,516826923 кмоль возд/кг топл. mt=115 кг/моль Количество отдельных компонентов продуктов сгорания при K =0,5 и принятых скоростных режимах: при n =1000 об/мин C =0,855 H =0,145 K =0,5 a =0,86 LO =0,516826923 кмоль возд/кг топл. M CO 2=( C /12)-2*((1- a )/(1+ K ))*0,208* LO =0,051183333 кмоль CO 2/кг топл. M CO =2*((1- a )/(1+ K ))*0,208* LO =0,020066667 кмоль CO 2/кг топл . M H 2 O =( H /2)-2* K *((1- a )/(1+ K )*0,208* LO =0,062466667 кмоль N 2 O /кг топл. M H 2=2* K *((1- a )/(1+ K )*0,208* LO =0,010033333 кмоль / H 2/кг топл . M N 2=0,792* a * LO =0,352021154 кмоль N 2/кг топл . n=3199,999992 5600 6000,00016 об / мин . C=0,855 H=0,145 K=0,5 a =0,95 LO =0,516826923 кмоль возд/кг топл. M CO 2=( C /12)-2*((1- a )/(1+ K ))*0,208* LO =0,064083333 кмоль CO 2/кг топл. M CO =2*((1- a )/(1+ K ))*0,208* LO =0,007166667 кмоль CO 2/кг топл . M H 2 O =( H /2)-2* K *((1- a )/(1+ K )*0,208* LO =0,068916667 кмоль N 2 O /кг топл. M H 2=2* K *((1- a )/(1+ K )*0,208* LO =0,003883333 кмоль / H 2/кг топл . M N 2=0,792* a * LO =0,388860577 кмоль N 2/кг топл . Общее количество продуктов сгорания : M2=M CO2+M CO+M H2O+M H2+M N2=(C/12)+(H/2)+0,792* a *LO при n =1000 об/мин M CO2=0,051183333 кмоль CO2/ кг топл . M CO =0,020066667 кмоль CO 2/кг топл. M H 2 O =0,062466667 кмоль N 2 O /кг топл. M H 2=0,010033333 кмоль/ H 2/кг топл. M N 2=0,352021154 кмоль N 2/кг топл. a =0,95 LO =0,516826923 кмоль возд/кг топл. M 2=0,4955771154 кмоль пр.сг./кг топл.

Проверка: M 2=( C /12)+( H /2)+0,792* a * LO =0,4955771154 кмоль пр.сг./кг топл. C=0,855 H=0,145 5. Определение параметров окружающей среды Давление и температура окружающей среды при работе двигателей без наддува p k = p o =0,1 МПа n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. Tr =900 1000 1060 1070 K Давление остаточных газов pr за счёт расширения фаз газораспределения и снижение сопротивления при конструктивном оформлении выпускного тракта рассчитываемого двигателя можно получить на номинальном скоростном режиме: prN =1,18* pO =0,118 МПа pO =0,1 МПа Тогда: Ap =( prN-pO *1,035)*10 8 /(nN 2 * pO )=0,462372449 prN =0,118 МПа pO=0,1 МПа nN=5600 об / мин . pr=pO(1,035+Ap*10 -8 *n 2 ) n=1000 3199,999992 5600 6000,00016 об / мин . pr=0,103962372 0,108234694 0,118 0,1201455409 МПа 6. Определение параметров процесса впуска Температура подогрева свежего заряда. С целью получения хорошего наполнения двигателя на номинальном режиме применяется DTN =8 град С. Тогда: At=DTN/(110-0,0125*nN)=0,2 DTN=8 град С . nN=5600 об / мин . DT=At*(110-0,0125*n) n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. DT =19,5 14,00000002 8 6,9999996 град С. Плотность заряда на впуске: rO = pO *10 6 /( R B * TO )=1,189187904 где R B =287 Дж/кг*град Потери давления на впуске. В соответствии со скоростным режимом двигателя ( n =5600 об/мин.) и при условии качественной обработки внутренней поверхности впускной системы можно принять b 2 +хвп=2,8 и w вп=95 м/с Тогда: An= w вп /nN=0,016964286 Dpa=( b 2 + хвп )*An 2 *n 2 *rO*10 -6 /2 rO =1,189187904 при n =1000 об/мин. Dpa =0,000479126 МПа при n =3199,999992 об/мин. Dpa =0,004906249 МПа при n =5600 об/мин. Dpa =0,015025389 МПа при n =6000,00016 об/мин. Dpa =0,017248534 МПа Давление в конце впуска. pa = pO - Dpa n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. pa =0,099520874 0,095093751 0,084974611 0,0827551466 МПа Коэффициент остаточных газов. При определении для двигателя без надува применяется коэффициент очистки f ОЧ =1, а коэффициент дозировки на номинальном скоростном режиме f ДОЗ =1,1, что вполне возможно получить при подборе угла опаздывания закрытия впускного клапана в пределах 30…60 град. При этом на номинальном скоростном режиме ( n =1000 об/мин) возможен обратный выброс в пределах 5%, т.е. f ДОЗ =0,95. На остальных режимах значения f ДОЗ может получиться, приняв линейную зависимость f ДОЗ от скоростного режима. n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. f ДОЗ =0,95 1,025 1,1 1,11 Тогда: gr=((TO+DT)/Tr)*((f ОЧ *pr)/(e*f ДОЗ *pa-f ОЧ *pr)) при n =1000 об/мин. TO =293 K DT =19,5 град С. Tr =900 K pa =0,099520874 МПа pr =0,103962372 МПа f ОЧ =1 f ДОЗ =0,95 gr =0,066281749 при n =3199,999992 об/мин. TO =293 K DT =14,00000002 град С. Tr =1000 K pa =0,095093751 МПа pr =0,108234694 МПа f ОЧ =1 f ДОЗ =1,025 gr =0,059291653 при n =5600 об/мин. TO =293 K DT =8 град С. Tr =1060 K pa =0,084974611 МПа pr =0,118 МПа f ОЧ =1 f ДОЗ =1,1 gr =0,064041223 при n =6000,00016 об/мин. TO =293 K DT =6,9999996 град С. Tr =1070 K pa =0,0827551466 МПа pr =0,1201455409 МПа f ОЧ =1 f ДОЗ =1,11 gr =0,066050092 Температура в конце впуска. Ta=( TO+DT+gr * Tr )/(1+gr) n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. TO =293 293 293 293 K DT =19,5 14,00000002 8 6,9999996 град С. Tr =900 1000 1060 1070 K gr =0,066281749 0,059291653 0,064041223 0,066050092 Ta =34 9 , 0199232 34 5 , 7892375 34 6 , 6817717 34 7 , 7074866 K Коэффициент наполнения. hv=(TO/(TO+DT))*(1/(e-1))*(1/pO)*(f ДОЗ *e*pa-f ОЧ *pr) n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. TO =293 293 293 293 K DT =19,5 14,00000002 8 6,9999996 град С. pa =0,099520874 0,095093751 0,084974611 0,0827551466 МПа pr =0,103962372 0,108234694 0,118 0,1201455409 МПа f ОЧ =1 1 1 1 f ДОЗ =0,95 1,025 1,1 1,11 pO =0,1 0,1 0,1 0,1 МПа e =6,86 6,86 6,86 6,86 hv =0,8 71384261 0,91 2731296 0,8 69133578 0,85 0002992 7. Определение параметров процесса сжатия Средний показатель адиабаты сжатия k =1, при e =6,86 и расчётных значениях Ta определяется по графику, средний показатель политропны сжатия n =1 принимается несколько меньше k 1. При выборе n 1 учитывается, что с уменьшением частоты вращения теплоотдача от газов к стенке цилиндра увеличивается, а n 1 уменьшается по сравнению с k 1 более значительно: n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. k 1=1,3767 1,3771 1,3772 1,3772 Ta =34 9 , 0199232 34 5 , 7892375 34 6 , 6817717 34 7 , 7074866 K n 1=1,37 1,376 1,377 1,377 Давление в конце сжатия. pe = pa * e n1 n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. pa =0,099520874 0,095093751 0,084974611 0,0827551466 МПа e =6,86 6,86 6,86 6,86 n 1=1,37 1,376 1,377 1,377 pe =1, 392124959 1, 330197163 1, 18864789 1, 157601412 МПа Температура в конце сжатия. T с= Ta * e ( n 1-1) n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. e=6,86 6,86 6,86 6,86 n 1=1,37 1,376 1,377 1,377 Ta =34 9 , 0199232 34 5 , 7892375 34 6 , 6817717 34 7 , 7074866 K T с=7 11 , 6888166 7 05 , 1011042 7 06 , 9210765 7 09 , 0126185 K Средняя мольная теплоёмкость в конце сжатия. а) свежей смеси (воздуха) ( mev ) tc to =20,6+2,638*10 -3 * tc Где te = Tc -273 n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. tc =447,5649758 449,0794317 451,5093166 453,41043 град С. ( mev ) tc to =21,78067641 21,78467154 21,79108158 21,79609671 кДж/(кмоль*град) б) остаточных газов ( mev ”) tc to - определяется методом экстраполяции по табл.7: при n =1000 об/мин. , при a =0,85 и tc =447,5649758 град С. ( mev ”)400 to =23,303+(23,45-23,303)*0,01/0,05=23,3324 кДж/(кмоль*град) Где 23,303 и 23,45- значение теплоёмкости продуктов Сгорание при 400 соответственно при a =0,85 и a =0,9 взятые из табл.7 ( mev ”)500 to =23,707+(23,867-23,707)*0,01/0,05=23,7408 кДж/(кмоль*град) Где 23,707 и 23,867- значение теплоёмкости продуктов Сгорание при 500 соответственно при a =0,85 и a =0,9 взятые из табл.7 Теплоёмкость продуктов сгорания при tc =447,5649758 град С. ( mev ”) tc to =23,3324+(23,7408-23,3324)*0,01/0,05=23,52665536 кДж/(кмоль*град) при n =3199,999992 об/мин., при a =0,95 и tc =449,0794317 град С. определение ( mev ”) tc to производится аналогичным методом экстраполяции по табл.7: ( mev ”)400 to =23,586+(23,712-23,586)*0,01/0,05=23,6112 кДж/(кмоль*град) ( mev ”)500 to =23,014+(23,15-23,014)*0,01/0,05=24,0412 кДж/(кмоль*град) ( mev ”) tc to =23,6112+(23,0412-23,6112)*0,01/0,05=23,82224156 кДж/(кмоль*град) при n =5600 об/мин., при a =0,95 и tc =451,5093166 град С. ( mev ”) tc to =23,6112+(23,0412-23,6112)*52/100=23,83269006 кДж/(кмоль*град) при n =6000,00016 об/мин., при a =0,95 и tc =453,41043 град С. ( mev ”) tc to =23,6112+(23,0412-23,6112)*53/100=23,84086458 кДж/(кмоль*град) в ) рабочей смеси (mev’)tc to=(1/(1+gr)*(mev)*tc to+gr*(mev”)tc to) при n =1000 об/мин. ( mev ) tc to =21,78067641 кДж/(кмоль*град) ( mev ”) tc to =23,52665536 кДж/(кмоль*град) gr =0,062587594 ( mev ’) tc to =21,88351651 кДж/(кмоль*град) при n =3199,999992 об/мин. (mev)tc to=21,78467154 кДж /( кмоль * град ) (mev”)tc to=23,82224156 кДж /( кмоль * град ) gr=0,055981213 (mev’)tc to=21,89269017 кДж /( кмоль * град ) при n =5600 об/мин. (mev)tc to=21,79108158 кДж /( кмоль * град ) (mev”)tc to=23,83269006 кДж /( кмоль * град ) gr=0,060374077 (mev’)tc to=21,90732379 кДж /( кмоль * град ) при n =6000,00016 об/мин. ( mev ) tc to =21,79609671 кДж/(кмоль*град) ( mev ”) tc to =23,840864485 кДж/(кмоль*град) gr =0,062241982 ( mev ’) tc to =21,91590974 кДж/(кмоль*град) 8. Определение параметров процесса сгорания Коэффициент молекулярного изменения горючей mo = M 2/ M 1 и рабочей смеси m=(mo+gr)/(1+gr) при n =1000 об/мин. при n =3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. M 1=0,453166806 M 1= 0,499681229 M 2=0,495771154 M2=0,532610577 n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. gr =0,06 6281749 0,05 9291653 0, 064041223 0,06 6050092 mo=1,094014714 1,06590071 1,06590071 1,06590071 m=1,088170612 1,062212055 1,061934358 1,061817649 Количество теплоты, потерянное вследствие химической исполноты сгорания топлива: DHu =119950*(1- a )*LO при n =1000 об/мин. a = 0,86 LO= 0,516826923 DHu =8679,074519 кДж/кг при n =3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. a =0,95 DHu =3099,669471 кДж/кг Теплота сгорания рабочей смеси: Н РАБ.СМЕСИ =( Hu - DHu )/( M 1(1+ gr )) при n =1000 об/мин. Hu=43913,255 кДж / кг DHu=8679,074519 кДж / кг gr =0,066281749 M1=0,453166806 кмоль гор .c м ./ кг топл . Н РАБ.СМЕСИ =88313,49048 кДж/кмоль*раб.см. при n =3199,999992 об/мин. Hu =43913,255 кДж/кг DHu =3099,669471 кДж/кг gr =0,059291653 M 1=0,499681229 кмоль гор. c м./кг топл. Н РАБ.СМЕСИ =77349,146 кДж/кмоль*раб.см. при n =5600 об/мин. Hu =43913,255 кДж/кг DHu =3099,669471 кДж/кг gr =0,064041223 M 1=0,499681229 кмоль гор. c м./кг топл. Н РАБ.СМЕСИ =77028,70778 кДж/кмоль*раб.см. при n =6000,00016 об/мин. Hu =43913,255 кДж/кг DHu =3099,669471 кДж/кг gr =0,066050092 M 1=0,499681229 кмоль гор. c м./кг топл. Н РАБ.СМЕСИ =76893,2563 кДж/кмоль*раб.см.

Средняя мольная теплоёмкость продуктов сгорания (mev”)tz to=(1/M2)(M CO2*(mev”CO2)tz to+M CO*(mev”CO)tz to+M H2O*(mev”H2O)tz to+M H2*(mev”H2)tz to+M N2*(mev”H2)tz to+M при n =1000 об/мин. M 1=0,453166806 M CO 2=0,051183333 кмоль CO 2/кг топл. (mev”CO2)tz to=39,123+0,003349*tz M CO=0,020066667 кмоль CO2/ кг топл . (mev”CO)tz to=22,49+0,00143*tz M H2O=0,062466667 кмоль CO2/ кг топл . (mev”H2O)tz to=26,67+0,004438*tz M H2=0,010033333 кмоль CO2/ кг топл . (mev”H2)tz to=19,678+0,001758*tz M N2=0,352021154 кмоль CO2/ кг топл . (mev”N2)tz to=21,951+0,001457*tz (mev”)tz to=24,29423953+0,002032932*tz=61,45915901 кДж /( кмоль * град ) при n =3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. M1=0,499681229 M CO2=0,064083333 кмоль CO2/ кг топл . (mev”CO2)tz to=39,123+0,003349*tz M CO=0,007166667 кмоль CO2/ кг топл . (mev”CO)tz to=22,49+0,00143*tz M H2O=0,068916667 кмоль N2O/ кг топл . ( mev ” H 2 O ) tz to =26,67+0,004438* tz M H 2=0,003883333 кмоль/ H 2/кг топл. (mev”H2)tz to=19,678+0,001758*tz M N2=0,388860577 кмоль N2/ кг топл . (mev”N2)tz to=21,951+0,001457*tz (mev”)tz to=24,61969403+0,00207203*tz=29,90228416 кДж /( кмоль * град ) Величина коэффициента использования теплоты xz при n =5600 6000,00016 об/мин. в результате значительного догорания топлива в процессе расширения снижается, а при n =1000 об/мин. xz интенсивно уменьшается в связи с увеличением потерь тепла через стенки цилиндра и не плотности между поршнем и цилиндром по этому при изменении скоростного режима xz ориентировочно принимается в пределах, которые имеют место у работающих карбюраторных двигателей: n=1000 3199,999992 5600 6000,00016 об / мин . xz=0,82 0,92 0,91 0,89 Температура в конце видимого процесса сгорания: xz *Н РАБ.СМЕСИ +( mev ’) tz to * tc = m *( mev ”) tz при n =1000 об/мин. 0,82*73171,39635+21,88351651*447,5649758= =1,088477143*(24,29423953+ 0,002032932* tz )* tz или 0,002212799* tz 2 +26,44372443* tz -69794,84054=0 Отсюда следует: tz =2225,077518 град С. Tz = tz +273=2498,077518 K при n =3199,999992 0,92*77349,146+21,89269017*449,0794317= =1,062407086*(24,61969403+ 0,00207203* tz )* tz или 0,00201339* tz 2 +26,15613739* tz - 80992,77118=0 Отсюда следует: tz =2549,476046 град С. Tz = tz +273=2822,476046 K при n =5600 об/мин. 0,91*77028,70788+21,90732379*451,5093166= 1,062148549*(24,61969403+0,00207203*tz)*tz или 0,00200803* tz 2 +26,14977229*tz-79987,48486=0 Отсюда следует: tz =2523,062592 град С. Tz = tz +273=2796,062592 K при n =6000,00016 об/мин. 0,89*76893,2563+21,91590974*451,5093166= =1,062039263*(24,61969403+0,00207203*tz)*tz или 0,002200577* tz 2 +26,14708171* tz -78330,23554=0 Отсюда следует: tz =2478,67899 град С. Tz = tz +273=2751,67899 K Максимальное давление сгорания теоретическое. pr = pc * m * Tz / Tc n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. m =1,088477143 1,062407086 1,062148549 1,06203926 Tz =2498,077518 2822,476046 2796,062592 2751,67899 K T с =720,5649758 722,0794317 724,5093166 726,41043 K pe=1,187509342 1,438273542 1,287763264 1,254072204 МПа pr=5,613216299 5,972796807 5,278666282 5,045204927 МПа Максимальное давление сгорания действительное. pr ДЕЙСТ. =0,85* pr n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. pr ДЕЙСТ. =4,771233854 5,076877286 4,486866339 4,288424188 МПа Степень повышения давления. l=pr/pc n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. l=3,773567091 4,152754418 4,099096805 4,023057773 МПа 9. Определение параметров процесса расширения и выпуска Средний показатель адиабаты расширения k 2 определяется по номограмме при заданной степени сжатия e =6,86 для соответствующих значений a и Tz , а средний показатель нольтропы расширения n 2 оценивается по величине среднего показателя адиабаты: n=1000 3199,999992 5600 6000,00016 об / мин . a =0,85 0,95 0,95 0,95 Tz=2498,077518 2822,476046 2796,062592 2751,67899 K k2=1,2605 1,2515 1,2518 1,2522 n2=1,26 1,251 1,251 1,252 Давление и температура в конце процесса расширения. pb=pr/e n2 Tb=Tz/e (n2-1) при n =1000 об/мин. pb=0,466630189 МПа Tb= 1495,200597 K при n =3199,999992 pb=0,505422751 МПа Tb= 1719,648987 K при n =5600 об/мин. pb=0,446684882 МПа Tb= 1703,556071 K при n =6000,00016 об/мин. pb=0,426087237 МПа Tb= 1673,208178 K Проверка принятой раньше температуры отработавших газов. Tr=Tb/(pb/pr) 1/3 D =100*( Tr ПРОВ. - Tr )/ Tr где D -погрешность расчёта n=1000 3199,999992 5600 6000,00016 об / мин . Tb= 1495,200597 1719,648987 1703,556071 1673,208178 K pb =0,466630189 0,505422751 0,446684882 0,426087237 МПа pr =5,613216299 5,972796807 5,278666282 5,045204927 МПа Tr =906,4292503 1028,830214 1093,07514 1099,65995 K D=0,714361143 2,883021448 3,120296223 2,771957944 % На всех скоростных режимах температура остаточных газов принята в начале расчёта, достаточно удачно, так как ошибка не превышает 0,714361143 % 10. Определение индикаторных параметров рабочего тела.

Теоретически среднее индикаторное давление. pi’=(pe/(e-1))*((l/n2-1)*(1-(1/e (n2-1) ))-(1/(n1-1))*(1-(1/e (n1-1) )) n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. l =3,773567091 4,152754418 4,099096805 4,023057773 МПа pe=1,187509342 1,438273542 1,287763264 1,254072204 МПа n2=1,26 1,251 1,251 1,252 e=6,86 6,86 6,86 6,86 n1=1,37 1,376 1,377 1,377 pi’=1,061863482 1,176382142 1,036179204 0,983980853 МПа C реднее индикаторное давление. pi = fu * pi ’ где fu - коэффициент полноты диаграммы принят fu =0,96 n =1000 3199,999992 5600 6000,00016 об/мин. pi =1,019388943 1,129326856 0,994732036 0,944621619 МПа Индикаторный К.П.Д. и индикаторный удельный расход топлива. hi=(pi*10* a )/( Hu * ro * hv ) gi =3600/( Hu *hi) при n =1000 об/мин. pi =1,019388943 МПа lo =14,95652174 кг возд/кг топл. a =0,86 Hu =43,913255 МДж / кг ro=1,189187904 hv=0,872210576 hi=0,287873386 gi=284,7772917 г/(кВт*ч) при n =3199,999992 pi =1,129326856 МПа lo =14,95652174 кг возд/кг топл. a =0, 95 Hu =43,913255 МДж / кг ro=1,189187904 hv =0,91369263 hi =0,336300593 gi =243,7694275 г/(кВт*ч) при n =5600 об/мин. pi =1,994732036 МПа lo =14,95652174 кг возд/кг топл. a =0,95 Hu =43,913255 МДж / кг ro=1,189187904 hv =0,871367929 hi =0,310607997 gi =263,9333309 г/(кВт*ч) при n =6000,00016 об/мин. pi =1,944621619 МПа lo =14,95652174 кг возд/кг топл. a =0,95 Hu =43,913255 МДж / кг ro=1,189187904 hv =0,852542265 hi =0,301474138 gi =271,929804 г/(кВт*ч) 11. Определение эффективных показателей двигателя Среднее давление механических потерь для карбюраторного двигателя с числом цилиндров до шести и отношением S / D pm=0,034*0,0113*v. п.ср.

оценка стоимости азс в Орле
оценка помещения для аренды в Брянске
экспертиза мотоцикла в Смоленске

НАШИ КОНТАКТЫ

Адрес

по всей России

НОМЕР ТЕЛЕФОНА

8-800-347-25-72

График

ежедневно, без выходных

Email

zakaz@​grand-referat.ru